摘  要：

本文分析了雙相鋼的機(jī)械性能、電化學(xué)性能及磁性能，并與奧氏體不銹鋼的相關(guān)性能進(jìn)行對(duì)比以評(píng)價(jià)其作為生物材料的應(yīng)用情況。雙相鋼的屈服強(qiáng)度和極限抗拉強(qiáng)度幾乎是奧氏體不銹鋼的兩倍，分別為564MPa和870MPa。電化學(xué)實(shí)驗(yàn)表明，該材料因鈍化區(qū)間較寬從開(kāi)路電位到 1V，因而對(duì)局部腐蝕具有較低的敏感性，而奧氏體不銹鋼呈現(xiàn)的鈍化區(qū)間為（開(kāi)路電位）0.37V。兩種材料均具有軟磁材料特性，而雙相鋼的磁飽和與頑磁性均高于奧氏體不銹鋼。奧氏體不銹鋼暴露于磁場(chǎng)中更易于發(fā)熱。 

 

 

 

 

 

 

 

1、引言

 

 

 

 

       奧氏體不銹鋼ASTM F138/139 和 ASTM F745 廣泛應(yīng)用于制造承重人工假體如膝關(guān)節(jié)和髖關(guān)節(jié)假肢、骨板及脛骨用鋼釘。ASTM F138/139 用于鍛造和機(jī)械加工方法制造的人工假體，而 ASTM F745（F745 不銹鋼）則用于制造鑄態(tài)組織植入體。這些材料具有合格的生物相容性，機(jī)械性能、物理性能以及電化學(xué)性能均滿足需要，而且成本較低。然而，與用于醫(yī)用植入的其它金屬材料如 Co-Cr-Mo 合金和鈦合金相比，當(dāng)接觸體液環(huán)境時(shí)，奧氏體不銹鋼的耐腐蝕性能相對(duì)較低。因此，長(zhǎng)時(shí)間暴露于以氯離子為主的侵蝕性介質(zhì)中會(huì)使材料的局部腐蝕敏感性增大。除具有良好的機(jī)械性能外，雙相鋼在氯離子介質(zhì)中還具有較高耐應(yīng)力腐蝕裂紋、耐腐蝕疲勞及耐點(diǎn)蝕等優(yōu)勢(shì)，這對(duì)植入體的加工使用至關(guān)重要， 所以可以作為生物材料領(lǐng)域的新型替代材料。最終發(fā)生的腐蝕行為，除了造成植入體化學(xué)性能和機(jī)械性能降低，還會(huì)促使金屬離子向 (身體) 組織釋放，如果釋放的是 Ni 離子，且釋放的濃度高于允許范圍時(shí)，則會(huì)引起金屬過(guò)敏，誘發(fā)癌癥、 細(xì)胞毒性及基因毒性。

 

      有幾篇論文論述了雙相鋼在外科整形和齲齒矯正領(lǐng)域的應(yīng)用及體外和體內(nèi)研究，但是正如文獻(xiàn)所述，雙相鋼在生物醫(yī)學(xué)領(lǐng)域的應(yīng)用尚須驗(yàn)證。

 

       為了評(píng)價(jià)鑄態(tài)雙相鋼作為生物材料的潛在應(yīng)用情況，本文研究了雙相鋼在模擬人體條件下的力學(xué)性能和電化學(xué)性能，重點(diǎn)分析了其磁性能表現(xiàn)。由于暴露在終的穩(wěn)定亦或多變的磁場(chǎng)環(huán)境會(huì)造成材料發(fā)熱或移動(dòng)從而傷及人體，所以了解生物材料的磁性能也很重要。實(shí)驗(yàn)結(jié)果與F745 不銹鋼性能進(jìn)行對(duì)比。

 

 

 

 

2、實(shí)驗(yàn) 

 

 

 

 

       為了使用類似的鑄態(tài)假肢的微觀組織進(jìn)行分析研究，我們采用熔模精密鑄造工藝（IC）生產(chǎn)了兩種不銹鋼，其中一種不銹鋼是用來(lái)制造外科植入體的。熔煉采用中頻感應(yīng)爐，澆鑄溫度為 1600℃，在常規(guī)的熔模精密鑄造工藝后，為了提高鑄造性能，將殼模預(yù)熱至 800℃以增大其導(dǎo)磁率并降低冷卻階段的熱梯度。兩種材料的化學(xué)成分分析結(jié)果見(jiàn)表 1。

 

 

       利用光學(xué)顯微鏡和帶能譜儀（EDS）的掃描 電子顯微鏡和 X- 射線衍射技術(shù)觀察分析鑄態(tài)組織微觀形貌特征。X- 射線衍射分析采用飛利浦 3050 測(cè)角儀和 Cu Kα 輻射。發(fā)散縫隙寬度為 1°， 掃描步長(zhǎng)為0.02°，計(jì)數(shù)時(shí)間1s/ 步長(zhǎng)，2θ 角范圍：30~100°。兩種材料必須進(jìn)行固溶退火熱處理以溶解凝固過(guò)程產(chǎn)生的沉淀相。熱處理工藝如 下：F745 不銹鋼在 1080℃加熱 2h 然后水淬，而雙相不銹鋼在1120℃加熱1h，然后隨爐冷卻到 1045℃并保溫 1h，隨后水淬。根據(jù) ASTM E8 標(biāo) 準(zhǔn)，采用15噸Instron拉力試驗(yàn)機(jī)對(duì)直徑為6.25mm 試樣開(kāi)展拉伸試驗(yàn)測(cè)定力學(xué)性能。采用維氏方法 測(cè)定硬度值，載荷為30kg。遵循ASTM F2129 標(biāo)準(zhǔn)，利用美國(guó)EG&G 公司生產(chǎn)的273A 型恒電位儀 / 恒電流儀開(kāi)展循環(huán)極化試驗(yàn)測(cè)試材料的局部腐蝕敏感性。以測(cè)試材料作為工作電極，飽和甘汞電極（SCE）作參比電極，Pt 電極作輔助電極組裝腐蝕電池。實(shí)驗(yàn)在溫度為 37℃， pH 值范圍在7.1~7.4 之間，0.9wt-% NaCl 水溶液中進(jìn)行。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中向水溶液中充氮?dú)膺M(jìn)行脫氣。試樣在開(kāi)路狀態(tài)下穩(wěn)定化 1h。此后，在陽(yáng)極方向以 0.167mV/s 掃描速率開(kāi)始電位掃描，掃描電位從低于開(kāi)路電位0.2V 開(kāi)始到陽(yáng)極電位極限值， 該極限值由下述回歸條件確定：電位為3V（SCE） 或電流密度為 10-4A/cm-2。 

 

利用美國(guó)Lake Shore 7404 磁強(qiáng)計(jì)測(cè)得室溫磁滯曲線，磁場(chǎng)范圍：-1~1T。

 

 

 

 

3、實(shí)驗(yàn)結(jié)果及討論

 

 

 

 

3.1  微觀組織分析

       不銹鋼相組成取決于鋼中鐵素體形成元素如 Cr、Mo 和 Si 與奧氏體形成元素C、Ni、Mn 及 N 之間的平衡。由于F745 不銹鋼Ni 含量范圍在 12％ ~14％之間，所以其組織為全奧氏體。圖 1a 顯示該材料的鑄態(tài)微觀組織為奧氏體枝晶，是凝固過(guò)程中受熱和組分過(guò)冷的組織產(chǎn)物，這種組織破壞了固液界面的穩(wěn)定性。凝固過(guò)程的另外一 個(gè)典型特征是不同合金元素的微觀偏析，偏析程度取決于由各元素的平衡分配系數(shù)k。不銹鋼中 Cr、Mo 直接朝液相偏析（k ＜ 1），這會(huì)造成其枝晶間區(qū)域的濃度增大。相比之下，Ni 元素朝反向偏析（k ＞ 1），造成奧氏體枝晶大部分區(qū)域的 Ni 濃度升高。這些元素的微觀偏析是采用能譜儀分析檢測(cè)的，分析結(jié)果見(jiàn)表 2。

 

 

 

       元素Cr 和 Mo 在枝晶間區(qū)域的高度富集促使該區(qū)域生成 δ- 鐵素體，圖 1a 可見(jiàn)。由于 δ- 鐵素體對(duì)材料耐腐蝕性能不利，可采用固溶退火處理將其溶解。圖 1b 為固溶退火后的顯微組織， 從中仍可以看到材料的凝固晶胞。 

 

       雙相鋼微觀組織由各占約一半的鐵素體和奧氏體構(gòu)成，相對(duì)于F745不銹鋼來(lái)說(shuō)，形成雙相的原因是其Cr、Mo 和 Si 含量較高，而Ni 含量較低，元素成分見(jiàn)表1。圖2a 為鑄態(tài)微觀組織，圖中也可看到在鐵素體和奧氏體界面有σ 相生成。σ 相通常在高Cr 不銹鋼凝固冷卻過(guò)程 830~470℃溫度范圍內(nèi)析出，人們認(rèn)為 Cr 元素在鐵素體/奧氏體界面的微觀偏析是σ 相析出的驅(qū)動(dòng)力。表2列出了合金元素在各相中平衡分配濃度，其中，由于上述元素偏析機(jī)理的不同，在鐵素體相和σ 相中Cr 和 Mo 濃度較高，而 Ni 在奧氏體相中濃度較高。

 

       以前的相關(guān)研究提出，σ相產(chǎn)生于共析反應(yīng)：鐵素體→ σ 相＋奧氏體，而雙相鋼更容易由共析反應(yīng)生成 σ 相。

 

       σ 相因其使材料脆化并降低耐腐蝕性能等有害影響，需要采用固溶退火處理將其溶解，圖 2b 所示。 

 

       利用 X- 射線衍射儀對(duì)兩種不銹鋼鑄態(tài)組織進(jìn)行物相分析。從圖 3a 雙相鋼的衍射圖譜可知， 實(shí)驗(yàn)檢測(cè)到（111）、（200）、（220）和（222） 奧氏體衍射峰。對(duì)鐵素體而言，（110）和（211）為強(qiáng)衍射峰，而（200）和（220）為弱衍射 峰。衍射分析的這一特征可能與凝固過(guò)程中形成的某些組織織構(gòu)有關(guān)。實(shí)驗(yàn)未檢測(cè)到與 σ 相相關(guān)衍射峰，僅在 2θ 角接近 48° 和 55° 時(shí)，檢測(cè)到對(duì)應(yīng)的（411）和（322）微弱衍射峰，可以說(shuō)明σ 相存在。實(shí)驗(yàn)未能檢測(cè)到清晰的 σ 相衍射峰是由 于鋼中 σ 相含量較低。F745 不銹鋼衍射圖譜（圖3b）顯示只檢測(cè)到奧氏體衍射峰，這說(shuō)明與雙相鋼中的 σ 相的衍射分析一樣，也是由于枝晶間區(qū)域的δ- 鐵素體含量太低而 X- 射線衍射技術(shù)無(wú)法檢測(cè)到。

 

 

3.2  機(jī)械性能 

       外科植入體由于人體運(yùn)動(dòng)及自身重量而承受動(dòng)態(tài)載荷。人行走時(shí)，植入體承受載荷達(dá)到峰值，即在髖關(guān)節(jié)處為體重的四倍而在膝關(guān)節(jié)處達(dá)到體重的三倍。盡管靜態(tài)測(cè)試結(jié)果不能反應(yīng)植入體真實(shí)的工作狀態(tài)，但可與不同生物材料的特性進(jìn)行對(duì)比并預(yù)測(cè)動(dòng)態(tài)載荷作用下材料的性能表現(xiàn)。圖 4 為固溶退火處理后兩種不銹鋼的極限抗拉強(qiáng)度 （UTS）和屈服強(qiáng)度（YS）的對(duì)比。

 

      雙相不銹鋼的極限抗拉強(qiáng)度（UTS）和屈服強(qiáng)度（YS）值分別為871 MPa 和 564MPa，而 F754 不銹鋼的分別為 456 MPa 和 224MPa。由于雙相鋼的極限抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度均大于兩相各自的強(qiáng)度值，說(shuō)明其較高的機(jī)械強(qiáng)度并非奧氏體和鐵素體兩相平衡的直接結(jié)果。除了提高Cr， Mo 替代元素含量和增加間隙 N 原子促成的固溶強(qiáng)化作用，雙相鋼慣常的晶粒細(xì)化也是機(jī)械性能提高的主要原因。 

 

       極限抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度與材料的疲勞強(qiáng)度相關(guān)，由雙相鋼較高的性能值推斷其抗疲勞性能優(yōu)于 F745 不銹鋼，因此其機(jī)械失效的風(fēng)險(xiǎn)也相對(duì)較低。 

 

       另外，雙相鋼和 F745不銹鋼的延伸率分別為 21% 和 32%。F745 不銹鋼的全奧氏體組織使其具有較高的延伸率，也賦予其更高的延展性。雙相鋼中鐵素體的存在雖然提高了機(jī)械性能但也降低了延展性。 

 

      與機(jī)械強(qiáng)度的表現(xiàn)一致，雙相鋼的硬度也高于 F745 不銹鋼，原因是上述的合金元素的固溶強(qiáng)化作用。實(shí)驗(yàn)測(cè)得雙相鋼的硬度值為 282.5 HV30，F(xiàn)745 不銹鋼的硬度值為 198.3 HV30。 

 

3.3 局部腐蝕敏感性 

       耐局部腐蝕或耐點(diǎn)蝕是滿足生物材料應(yīng)用重要的性能之一，蝕坑的存在是疲勞裂紋和應(yīng)力腐蝕裂紋的形核源， 這可能導(dǎo)致植入體過(guò)早失效。局部腐蝕敏感性通過(guò)循環(huán)極化試驗(yàn)測(cè)試，該試驗(yàn)可測(cè)量腐蝕電位 ECorr、擊穿電位 EPit 以及再鈍化電位 Eb。ECorr 是指開(kāi)路狀態(tài)下沒(méi)有凈電流通過(guò)時(shí)的電位，EPit 是極化電平，在該電平，陽(yáng)極電流隨施加電位的增加而顯著增加，而Eb 是反極化掃描結(jié)束時(shí)滯后環(huán)的電位。這些參數(shù)分別關(guān)系到材料局部腐蝕時(shí)的敏感性以及腐蝕發(fā)展的程度。（EPit-ECorr）差值越大材料越耐蝕，因而不易遭受局部腐蝕，而（EPit-Eb）差值越小，材料再鈍化 趨勢(shì)越大。 

 

      為評(píng)價(jià)鑄態(tài)和退火態(tài)雙相鋼電化學(xué)性能，在模擬體液中測(cè)量其循環(huán)極化曲線。從圖 5 所示的結(jié)果看出，鑄態(tài)和退火態(tài)兩種條件下材料電化學(xué)性能相似。不過(guò)，對(duì)鑄態(tài)試樣進(jìn)行陽(yáng)極極化掃描表明在鈍化電位范圍內(nèi)有電流波動(dòng)。這種電流不穩(wěn)定狀態(tài)應(yīng)該與σ 相在鐵素體/奧氏體界面沉淀析出有關(guān)。高溫時(shí)效態(tài)雙相鋼中σ 相對(duì)腐蝕性能 的不利影響的相關(guān)研究認(rèn)為，點(diǎn)蝕的根源是在σ 相沉淀析出四周形成了貧 Cr 和貧 Mo 區(qū)域。 

 

       鑒于退火態(tài)雙相鋼性能優(yōu)，將其電化學(xué)性能與經(jīng)過(guò)同樣退火處理的F745不銹鋼進(jìn)行對(duì)比， 由圖 6 所示的極化曲線可知，兩種材料的腐蝕電位 ECorr 值均約為 -0.180±0.005V（SCE）。兩種材料電化學(xué)性能大特性差異表現(xiàn)在陽(yáng)極掃描過(guò)程，其中雙相鋼自開(kāi)路電位在1V 左右保持鈍化反應(yīng)，而后在0.94V（SCE）達(dá)到擊穿（EPit）電位，近似相應(yīng)的析氧反應(yīng)。由于生物環(huán)境中的植入體的開(kāi)路電位幾乎不可能達(dá)到這種水平，所以可以推斷誘發(fā)點(diǎn)蝕的趨勢(shì)非常低，F745 不銹鋼不僅鈍化區(qū)間窄（≌ 0.370V）并且更不容易發(fā)生再鈍化 [EPit=0.0.196V（SCE）和 Eb=-0.070V（SCE）]。

 

       根據(jù)以上結(jié)果可以斷定雙相鋼在生物環(huán)境中的性能將優(yōu)于 F745 不銹鋼。與應(yīng)用于醫(yī)療領(lǐng)域相同氯離子濃度介質(zhì)中的其它材料進(jìn)行比較，發(fā)現(xiàn)雙相鋼比316LVM 以及含Mn 不含Ni 的高氮奧氏體不銹鋼具有更寬的鈍化區(qū)間，后面兩者的鈍化區(qū)間分別維持在≌ 0.700V 和≌ 0.850V。而雙相鋼電化學(xué)性能與316LN 非常相似，只是其再鈍化能力略低。 

 

       不銹鋼的點(diǎn)蝕性能主要取決于Cr-Mo-N 含 量，其影響經(jīng)實(shí)證量化為點(diǎn)蝕當(dāng)量值（PREN），用公式（1）表示：PRNE=Cr%+3.3Mo%+16N%.................... （1）  

 

      點(diǎn)蝕當(dāng)量值越高說(shuō)明材料發(fā)生點(diǎn)蝕的傾向越低。

       表1列出兩種材料相應(yīng)的Cr、Mo和N含量， 雙相鋼的點(diǎn)蝕當(dāng)量值遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于 F745 不銹鋼的， 二者當(dāng)量值分別為 43.5 和 24.8。 

 

       Nilsson 通過(guò)對(duì)雙相鋼和其它奧氏體鋼的研究，確定了點(diǎn)蝕當(dāng)量值 PREN 與臨界點(diǎn)蝕溫度之間的線性關(guān)系，并指出局部腐蝕主要取決于材料的化學(xué)成分而并非鐵素體和奧氏體比例。其他作者采用微觀電化學(xué)和循環(huán)測(cè)溫法，使用比本實(shí)驗(yàn)更高濃度的 NaCl 溶液，在不同實(shí)驗(yàn)條件下對(duì)超級(jí)雙相鋼的單相鐵素體和單相奧氏體的點(diǎn)蝕性能 進(jìn)行了分析，這些分析說(shuō)明，點(diǎn)蝕發(fā)生在 PREN 值相對(duì)較低的相，而參數(shù) PREN 由元素分配狀況確定。為了說(shuō)明哪一相更易于發(fā)生點(diǎn)腐蝕，對(duì)本實(shí)驗(yàn)所分析的雙相鋼，通過(guò)EDS 方法測(cè)得元素濃度后分別計(jì)算了鐵素體和奧氏體相的點(diǎn)蝕當(dāng)量值。計(jì)算過(guò)程參考了Palmer 等人的研究結(jié)論， 即假設(shè) N 元素完全被分配到奧氏體相，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3。

 

       盡管 Cr 含量相近并事先考慮了 N 的影響， 奧氏體的 PREN 值還是略低于鐵素體。造成這種現(xiàn)象的原因是Mo元素的影響力更大，與Cr相比，Mo元素在鐵素體中的分配濃度更大。據(jù)此可以預(yù)測(cè)奧氏體相比鐵素體相更容易發(fā)生點(diǎn)蝕。 

 

3.4 磁性能 

       對(duì)于生物材料，磁性是另一個(gè)需要考慮的性能，因?yàn)楫?dāng)醫(yī)學(xué)植入物暴露在磁共振（MRI） 等磁場(chǎng)環(huán)境中時(shí)，會(huì)產(chǎn)生各種問(wèn)題。盡管磁共振 （MRI）常用場(chǎng)強(qiáng)為 1.5T，但 MRI 掃描的（實(shí)際） 場(chǎng)強(qiáng)范圍在 0.2~7.0T 之間。磁場(chǎng)環(huán)境引發(fā)諸多不便，如對(duì)植入體施加位移力和力矩、使其發(fā)熱以及造成圖像偽影。 

 

       利用磁滯曲線分析磁性能，磁滯曲線表示單位質(zhì)量磁化強(qiáng)度 M 作為磁場(chǎng)強(qiáng)度 H 函數(shù)的變化規(guī)律。 

       圖 7 中兩種不銹鋼的磁滯曲線表明，頑磁和矯頑磁性值較小磁滯面積也較小，兩種材料的磁性能與軟磁材料相近，就是說(shuō)兩種材料容易被磁化也容易去磁。兩種材料磁化強(qiáng)度差異顯著。雙相鋼因?yàn)楹袕?qiáng)鐵磁相的鐵素體相， 所以磁化強(qiáng)度M 明顯更高。對(duì)場(chǎng)強(qiáng)為1T 的磁 場(chǎng)，記錄有磁化強(qiáng)度M 接近飽和值，鑄態(tài)試 樣為4.55×10-5Tm3kg-1，而固溶退火態(tài)試樣為 5.44×10-5Tm3kg-1。鑄態(tài)試樣磁化強(qiáng)度 M 值較低 與組織中存在無(wú)磁性 σ 相有關(guān)。通過(guò)固溶退火將 σ 相溶解增加了組織中鐵素體比例進(jìn)而提高了 M 值。對(duì)于 F745 不銹鋼，由于其組織為全奧氏體， 所以磁化強(qiáng)度相對(duì)小一個(gè)數(shù)量級(jí)。同時(shí)也注意到， F745 不銹鋼在施加磁場(chǎng)作用下磁化強(qiáng)度并未達(dá) 到飽和值。在磁場(chǎng)強(qiáng)度為 1T 時(shí)，鑄態(tài)試樣和固溶退火試樣的 M 值分別為 1.94×10-6 Tm3kg-1 和 4.52×10-7 Tm3kg-1。鑄態(tài)試樣M 值較高可歸因 于δ- 鐵素體在凝固過(guò)程中于枝晶間區(qū)域的沉淀析 出，圖 1a 所示。 

 

      如上所述，磁場(chǎng)產(chǎn)生的力是一定數(shù)量級(jí)的磁 場(chǎng)梯度 B 和磁力矩或磁化強(qiáng)度的函數(shù)，其公式如 下：

F ∝▽（MB）............................................（2）

 

       圖 7 結(jié)果顯示雙相鋼的M 值要高一個(gè)數(shù)量級(jí)，由公式（2）可知，磁場(chǎng)對(duì)其產(chǎn)生的作用力要大于 F745 不銹鋼的，因此當(dāng)雙相鋼制造的醫(yī)學(xué)植入體暴露在磁場(chǎng)環(huán)境中時(shí)，位移的風(fēng)險(xiǎn)也會(huì)相應(yīng)增加。

 

      為了對(duì)兩種不銹鋼材料的頑磁和矯頑磁性進(jìn)行定性分析，圖 8 對(duì)磁滯曲線進(jìn)行了放大。頑磁 Br 表示材料的殘余磁化強(qiáng)度，它由磁滯回線與磁化強(qiáng)度M 軸相交點(diǎn)定義。另外，當(dāng)材料的磁化作用趨于飽和后需要將磁化強(qiáng)度降低為零，將此時(shí)的磁場(chǎng)強(qiáng)度定義為矯頑力 Hc。該參數(shù)與材料在磁場(chǎng)中發(fā)熱有關(guān)。盡管兩個(gè)參數(shù)值都較小，但 是雙相鋼的 Br 值顯著大于 F745 不銹鋼的，這意味著雙相鋼的殘余磁化強(qiáng)度更高。而 F745 不銹鋼的矯頑力更大，表明 F745 暴露到磁場(chǎng)環(huán)境時(shí)更容易發(fā)熱。

 

 

 

 

 

4、結(jié)論

 

 

 

 

       由于鑄態(tài)雙相鋼極限抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度相對(duì)較高，更重要的是它在模擬人體介質(zhì)中局部腐蝕敏感性更低，因此從機(jī)械性能和電化學(xué)性能角度來(lái)看，雙相鋼的性能更優(yōu)。將現(xiàn)有實(shí)驗(yàn)結(jié)果與用于醫(yī)療領(lǐng)域的其它不銹鋼材料進(jìn)行對(duì)比，發(fā)現(xiàn)雙相鋼的電化學(xué)性能優(yōu)于316LVM，也優(yōu)于含 Mn不含 Ni 的高N奧氏體不銹鋼。 

 

      磁性能分析表明，由于兩種不銹鋼材料磁滯 回線下方的磁滯面積都很小，所以它們的磁性都近似軟磁性材料的。兩者重要的差異在于磁飽和與頑磁性能，因?yàn)榻M織中鐵素體的存在，雙相鋼的兩項(xiàng)指標(biāo)都較高。而 F745 不銹鋼的矯頑力更大，這意味著當(dāng) F745 暴露于磁場(chǎng)中時(shí)更容易發(fā)熱。該材料在鑄態(tài)時(shí)具有更強(qiáng)的磁響應(yīng)性能， 也就是說(shuō) F745 必須進(jìn)行固溶退火熱處理來(lái)溶解凝固過(guò)程中沉淀析出的 δ- 鐵素體。 

 

       最后由結(jié)論可知，需要進(jìn)一步研究磁場(chǎng)環(huán)境對(duì)兩種材料的影響，以避免對(duì)人體造成可能的傷害。